При гибке V-образных деталей боковые плоскости рабочей поверхности пуансона и матрицы выполняют под утлом, равным углу β между полками гнутой детали (рис. 2). При холодной гибке угол штампа назначают меньше угла детали на угол пружинения. Радиус пуансона принимают одинаковым с внутренним радиусом детали, а радиус рабочих закруглений матрицы — равным двух, трехкратной толщине заготовки.
Гибку можно осуществлять двумя способами. При первом способе, называемом гибкой-штамповкой, заготовка в конце хода ползуна плотно зажимается между пуансоном и матрицей (рис. 2, а) и происходит как бы калибровка согнутой заготовки. Усилие гибки резко возрастает в конце рабочего хода. Его величина определяется по уравнению
(8)
μ — коэффициент трения на контактных поверхностях заготовки с матрицей.
Значения коэффициента μ при подсчете усилия гибки стальных заготовок в холодном состоянии принимают для черных непротравленных заготовок 0,4—0,5; для черных протравленных и чистых заготовок со смазкой 0,15—0,2. При горячей гибке μ = 0,5.
Угол пружинения составляет 1—2°, если ширина паза матрицы выполнена в соответствии с уравнением (9).
Гибку крупногабаритных, сравнительно толстостенных деталей рекомендуется заканчивать в момент, когда полки заготовки в процессе изгиба соприкоснутся с боковыми поверхностями матрицы (рис. 2, б). При таком способе (гибка до соприкасания) усилие пресса в несколько раз меньшее, чем при гибке-штамповке.
Для обеспечения заданного радиуса изгиба детали необходимо выполнять ширину паза матрицы определенной величины. Внутренний радиус детали прямоугольного сечения связан с шириной паза матрицы следующей зависимостью:
(9)
где L — ширина паза матрицы; С — коэффициент, зависящий от механических свойств материала; его значения для холодной гибки стальных деталей приведены в табл. 4. При гибке в горячем состоянии С = 6.3.
При гибке заготовки на угол 90° ширину паза матрицы (расстояние между опорами) выбирают по табл. 5. В этой же таблице приведены значения угла пружинения при гибке до соприкасания.
Таблица 5. Значения радиуса изгиба Rв и угла пружинения Δα° в зависимости от ширины паза L матрицы
Ширина паза матрицы L |
Холодная гибка стали группы |
Горячая гибки Rв | |||||||
I |
II |
III |
IV | ||||||
Rв |
Δα° |
Rв |
Δα° |
Rв |
Δα° |
Rв |
Δα° | ||
6h |
1.0h |
2.5 |
0.9h |
3.0 |
0.8h |
3.5 |
0.7 h |
4.6 |
1,4h |
8h |
1.25h |
3.5 |
1.1h |
4.0 |
1.0h |
4.5 |
0.9h |
5.5 |
1.75h |
10h |
1.6h |
4.0 |
1,45h |
4.5 |
1.3h |
5.0 |
1.15h |
6.0 |
2.25h |
12h |
2,05h |
4.5 |
1.85h |
5.0 |
1.05h |
5.5 |
1.45h |
6,5 |
2.9h |
Во время настройки технологического процесса особое внимание надо уделить правильной установке крайнего рабочего положения пуансона. При недостаточном ходе угол между полками согнутой детали получится больший, а при несколько увеличенном ходе - меньший.
В случае гибки нескольких партий деталей из материалов, немного отличающихся по механическим свойствам, угол штампа принимают средним по величине, а переналадку штампа на гибку деталей из другого материала производят путем регулировки крайнего нижнего положения пуансона. Так, при холодной гибке заготовок из углеродистой стали на угол 90° угол штампа берут 85-86°, а для деталей из алюминиевых сплавов 70-80°.
Усилие при гибке до соприкасания на угол 90° (при рекомендованной ширине паза матрицы) определяют по уравнению
Р = KaFσв (10)
Значения коэффициента Ка приведены в табл. 6.
Таблица 6. Значения коэффициента Kа (для стали групп I—IV)
Гибка |
Ширина паза матрицы L | |||
6h |
8h |
10h |
12h | |
Холодная: |
| |||
μ=0,2 |
0,26 |
0.18 |
0.14 |
0.11 |
μ= 0,5 |
0.30 |
0,21 |
0,16 |
0.14 |
Горячая |
0,25 |
0,18 |
0,14 |
0.12 |